Каскадный широкополосный усилитель мощности

Каскодные усилители

Каскодное включение полевого и биполярного транзисто­ров позволяет получить сочетание лучших свойств тех и других транзисторов.

На рис. 5.1 — 5.6 приведены отобранные практикой схемы соединения полевого и биполярного транзисторов, систематизи­рованные в сборнике схем Б.И. Горошкова. Они имеют высокое, характерное для полевых транзисторов, входное сопротивление и низкое, присущее биполярным транзисторам, выходное.

Коэффициент усиления (передачи) таких каскадов мож­но вычислить по приводимым в главе 3 формулам. В этих формулах Ку и — коэффициент усиления каскада по напря­жению; h213 (или (3) — коэффициент передачи биполярного транзистора по току; S — крутизна характеристики полево­го транзистора (мА/В) RH — сопротивление нагрузки (кОм).

Ориентировочные, численные значения h213 и S можно найти в справочниках или паспортных данных (см. Приложение);

реальные же значения могут заметно отличаться от «теоре­тических».

Как следует из сопоставления формул, каскады усиления (рис. 5.1, 5.3, 5.5, 5.6) имеют коэффициент усиления (передачи), равный произведению отдельно взятых коэффициентов передачи транзисторов, входящих в каскад. Каскады (рис. 5.2, 5.4) имеют коэффициент передачи, практически равный единице.

Каскодное (двух, трех или более «этажное» включение полевых и/или биполярных транзисторов) позволяет простыми средствами добиться высокого коэффициента передачи, осла­бить проникновение входного сигнала на выход усилителя, уп­ростить схему в целом, повысить устойчивость ее работы, повысить максимальное значение напряжения питания и ам­плитуду выходного сигнала, соответственно. «Двухэтажные» каскодные усилители требуют удвоения напряжения питания по сравнению с обычным включением транзисторов, при этом ток, потребляемый схемой, снижается вдвое.

Рис. 5.7. Эквивалент К140УД7

На рис. 5.7 показана схема, позволяющая проимитиро- вать довольно сложную по внутренней структуре аналоговую микросхему низкочастотного усилителя К140УД7 [Р 1/79-44]. Полноценной такую замену считать, разумеется, не следует (особенно в части коэффициента усиления). Однако использо­вание эквивалента микросхемы, выполненного на дискретных элементах, в ряде случаев может быть оправдано. Резистор R2 подбирают до установления на выходе аналога микросхе­мы нулевого напряжения при питании устройства от двухпо- лярного источника.

Каскодные схемы широкополосных усилителей на поле­вых и биполярных транзисторах, включенных последовательно по постоянному току, приведены на рис. 5.8 — 5.16 [А.Г. Ми- пехин, Р 9/72-38]. В качестве динамической нагрузки полевого транзистора VT1 используется активный элемент — полевой или биполярный транзистор VT2, внутреннее сопротивление которого зависит от амплитуды сигнала на стоке транзис­тора VT1.

Транзистор VT1 включен по схеме с общим истоком, тран­зистор VT2 — с общим стоком (рис. 5.8 — 5.10). При таком со­четании первый каскад имеет коэффициент усиления по напряжению близкий к единице, благодаря чему он обладает большим запасом устойчивости. Кроме того, схема с общим ис­током обладает значительным коэффициентом усиления по мощности, что способствует снижению шума двухкаскадного усилителя. Второй каскад, обладая большим коэффициентом устойчивого усиления, позволяет получить необходимое усиле­ние по напряжению.

Наиболее простая схема (рис. 5.8) содержит всего 5 элемен­тов, включая переходные конденсаторы. Несколько усложненный вариант усилителя (с включением в цепь истока каждого полевого транзистора сопротивления смещения) показан на рис. 5.9.

Для расширения частотного диапазона входного сигнала в качестве сопротивления в цепи истока верхнего (по схеме на рис. 5.10) полевого транзистора дополнительно может быть включен высокочастотный дроссель — элемент, реактивное сопротивление которого возрастает с ростом частоты.

Коэффициент усиления каскада в области низких частот (рис. 5.8) при использовании полевых транзисторов типа КП103Ж достигает 40 дБ при низком уровне шумов.

Коэффициент усиления по напряжению в диапазоне низ­ких частот (от 10 Гц до 10 кГц) каскада на рис. 5.9 составля­ет 130 [А.Г. Милехин]. Максимальный выходной сигнал при напряжении питания 9 В может доходить до 1,4 В. Схема на рис. 5.11 имеет динамическую нагрузку полевого транзистора, в качестве которой применен биполярный транзистор.

Основные характеристики схемы (рис. 5.11) соответствуют аналогичным для схемы (рис. 5.9), коэффициент усиления по на­пряжению незначительно возрастает, но в целом схема заметно усложняется.

На рис. 5.12 показан пример практической реализации уси­лительного каскада, выполненного на основе полевого и биполяр­ного транзисторов (см. также рис. 5.1).

В соответствии со сведениями, систематизированными в литературе [Р 9/72-38], можно привести сводную таблицу 5.1, характеризующую свойства каскодных усилителей в сопостави­мых условиях измерения (для транзисторов КП103М), см. рис. 5.8 — 5.10, 5.13 — 5.16.

Тема: Полностью каскодный усилитель HyperLynx

Опции темы
  • Версия для печати
  • Подписаться на эту тему…

Полностью каскодный усилитель HyperLynx

Мне, как и многим, хотелось создать свою неповторимую и уникальную схему, не похожую на другие. Но велосипеды все давно разобраны и придумать что-то новое крайне сложно. Изначально (год 2006 или ранний) в основу моего усилителя легла модифицированная схема усилителя Lynx17. Из отличительных изменений был применён следящий каскод в каскаде УН и полностью переработанная схема стабилизатора питания. С тех пор прошло много времени, изменений никаких не вносилось, хотя тогда же было проведено множество экспериментов по возможным модификациям каскадов L17: ОБ, ОБ+следящая ОБ, ОК+ОБ и все виды каскодов, включая следящие реализации. Так же была опробована четвёрка повторителей на выходе: параллельный усилитель с ГТ и далее классческая симметричная тройка повторителей. Наступило «сегодня» и было подмечено, что применённых технологий явно не достаточно. Так, добавка, многими отрицаемая как полезная часть схемы, простейшего синфазного фильтра подавления помех по питанию 220 В, дала вполне ощутимый вклад в звук усилителя (звук стал чище). Это послужило толчком для дальнейшей модификации существующей схемы.

В основу схемы моего усилителя легли следующие положения:
— усилитель должен иметь внутрикаскадную стабилизацию (т.е. быть не чувствительным к питанию; хотя этого не удалось добиться, но удалось добиться другого);
— оправданно-допустимая схемотехническая сложность (для достижения потенциально высоких характеристик);
— единый схемотехнический подход к построению всего усилителя, идеологическое подобие каскадов, схемотехническая завершённость.

Таким образом, я предпочёл распорядиться транзисторами не запараллелив «100» штук для увеличения в «100» раз качество звука, а правильно упорядочив и выстроив их в оптимальные конфигурации. При всём богатстве выбора — ответ только один. Он лежал прямо на поверхности. Я его даже опробовал 8 лет назад в качестве УН, но не выявил тогда при тогдашнем питании никаких особых преимуществ перед следящим каскодом. Хочу заметить, что при наличии не до конца качественного питания, как стабилизированного, так и тем более не стабилизированного питания всего усилителя или его части (УМ), все каскады, участвующие в «создании» полезного сигнала, ощутимо зависят от его качества. Следящий каскод тогда зарекомендовал себя на равне с ОК+ОБ как самый устойчивый к помехам по питанию. Он давал самый чистый звук.

С внесением недавних изменений в схемы стабилизаторов усилителя были подмечены некоторые изменения в звуке. Так, применённые резисторы в ИОН на светодиодах за место ГТ дали однажды «сверхзвук». Эффект был крайне необычный. Касался он больше всего передачи объёма. Казалось, что звук идёт ото всюду, но не из колонок, локализовать колонки на слух не получалось, и казалось, что центр звука в голове (у меня АС стоят на расстоянии 2 метров друг от друга на одной оси — ограничения комнаты). Но был и побочный эффект — была нарушена тональность, звуки казались какими-то неправильными. После данный эффект ушёл и вернуться к нему, к сожалению, не получилось, а очень хотелось, в силу его необычности и интересности. Далее последовала серия экспериментов как с питанием, так и построением каскадов усилителя. Это были схемы со следящим питанием внутри каскадов, но не между ними, в связи с их малой устойчивостью порой. Разнообразные реализации одного и того же следящего каскода в разных каскадах. Т.к. сл. каскод был несколько непредсказуем в своём поведении на звук, завися от питания и ещё каких-то факторов, то нашлося его альтернативное представление — каскодное токовое зеркало (КТЗ). Вот на нём и остановимся подробнее. Его схемотехническое подобие и исполнение лежит во всех каскадах данного усилителя:

1. Входной каскад (входной буфер) — параллельный усилитель (повторитель) с ГТ в эмиттере и плавающим напряжением в коллекторе;
2. Сумматор ОС-предусилитель — почти классическое каскодное ТЗ. Раскачивается от светодиодной гирлянды в эмиттере предыдущего каскада;
3. УН — точно такое же КТЗ как и в предыдущем каскаде, но вывернутое в орбратную сторону. Раскачивается от светодиодной гирлядны в коллекторе предыдущего каскада;
4. Первый выходной повторитель (преддрайвер) — был выполнен в виде параллельного усилителя со следящим питанием в коллекторе (раскачивается от светодиодной гирлядны в коллекторе УН) и АИТ в эмиттере;
5. Второй выходной повторитель (драйвер) — классический симметричный повторитель, но с удвоенной этажностью (каскодированием);
6. Третий выходной повторитель (УМ) — тот же самый драйвер, но собранный на мощных БТ и запитанный от своего стабилизатора напряжения.

Построение на КТЗ оказалось достаточно несложным решением, но при этом самым эффективным — это и предсказуемость в звучании (нивелирование изменений в питании, в отличии от непредсказуемого сл. каскода), стабильность повторения характеристик, плавность переходного процесса при установке режимов по постоянному току каскадов усилителя (у меня нет схемы защиты, но есть плавный пуск, АС подключена всегда к усилителю).

Из проведённой постепенной (покаскадной) модернизации усилителя было выявлено, что чувствительными каскадами к внесению изменений оказались: входной каскад и каскад УН. Именно там применение КТЗ и сл. питания полностью оправдано. Во всех остальных каскадах — для понта перестраховки и идеологической завершённости.

p.s. Хотя есть ещё не решённые вопросы — термостабилизация и задание тока покоя выходных транзисторов, но, надеюсь, мне удалось застолбить эту схему.

p.p.s. Собранный вариант данной схемы на макете одного канала звучит (ни чуть не скромничая): высокодетализированно, с хорошей передачей объёма, правильной тональностью звуков, приятной звонкостью и мелодичностью, при этом оставаясь нейтрально окрашенным. Любители эзотерики могут поэкспериментировать с источниками опорного напряжения — светодиодами — применив их разного цвета и в разном цветосочетании, получив тем самым множество красок звука.

Последний раз редактировалось Dieselboy; 28.08.2014 в 18:59 . Причина: Обновил схемы (кривая модель MC)

Каскодный усилитель

Хотя усилитель с ОБ (с общей базой) известен большей широкополосностью по сравнению со схемой с ОЭ (с общим эмиттером), для многих приложений низкое входное сопротивление (десятки Ом) схемы с ОБ является ограничением. Решение заключается в том, чтобы перед каскадом с ОБ с низким коэффициентом усиления поставить каскад с ОЭ, который обладает высоким входным сопротивлением (килоомы). Смотрите рисунок ниже. Каскады каскодной схемы включены последовательно, а не каскадно, как в стандартной схеме усилителя. Для примера каскадного усилителя смотрите схему «Разделительные конденсаторы, объединяющие три усилительных каскада с общим эмиттером» в последующем разделе «Соединение входов и выходов» данной главы. Схема каскодного усилителя обладает и широкополосностью, и умеренно высоким входным сопротивлением.

Каскодный усилитель состоит из усилителей с общим эмиттером и общей базой. На рисунке приведен эквивалент по переменному току, когда батареи питания и конденсаторы заменены перемычками

Ключом к пониманию широкополосности каскодной схемы является эффект Миллера. Эффект Миллера – это умножение широкополосной ёмкости коллектор-база на коэффициент усиления по напряжению AV. Эта емкость коллектор-база меньше емкости эмиттер-база. Таким образом, можно было бы подумать, что емкость коллектор-база будет оказывать слабое влияние. Однако в схеме с общим эмиттером выходной сигнал на коллекторе противоположен по фазе входному сигналу на базе. Сигнал на коллекторе противодействует через емкостную обратную связь сигналу на базе. Кроме того, обратная связь коллектора в (1 – AV) больше сигнала на базе. Имейте в виду, что AV является отрицательным числом для инвертирующего усилителя с общим эмиттером. Таким образом, небольшая емкость коллектор-база становится в (1 + |AV|) больше, чем ее фактическое значение. Это увеличение емкости уменьшает обратную связь по мере увеличения частоты, уменьшая отклик на высоких частотах у усилителя с общим эмиттером.

Читайте также  Освещение для съёмки видео своими руками

Примерный коэффициент усиления по напряжению усилителя с общим эмиттером на рисунке ниже равен –Rнагр/rЭ. Ток эмиттера с помощью смещения установлен на 1,0 мА. rЭ = 26мВ/IЭ = 26мВ/1.0мА = 26 Ом. Таким образом, AV = –Rнагр/rЭ = –4700/26 = -181. В техническом описании pn2222 указано CКБ = 8 пФ. Емкость Миллера равна CКБ(1 – AV). Коэффициент усиления AV = -181, отрицательное значение, так как это инвертирующий усилитель. CМиллер = CКБ(1 – AV) = 8пФ(1 – (–181)) = 1456пФ.

Схема с общей базой не зависит от эффекта Миллера, поскольку заземленная база экранирует сигнал коллектора от подачи обратно на эмиттерный вход. Таким образом, усилитель с общей базой обладает более высокочастотной характеристикой. При этом по-прежнему желательно использование каскада с общим эмиттером для получения относительно высокого входного сопротивления. Цель состоит в том, чтобы уменьшить коэффициент усиления каскада с общим эмиттером (до примерно 1), что уменьшит эффект Миллера обратной связи коллектор-база до 1 · CКБ. Суммарная емкость обратной связи коллектор-база равна емкости обратной связи 1 · CКБ плюс реальная емкость CКБ, что в итоге дает 2 · CКБ. Это дает значительное уменьшение со значения 181 · CКБ. Емкость Миллера для коэффициента усиления –2 каскада с общим эмиттером равна CМиллер = CКБ(1 – AV) = CКБ(1 – (–1)) = CКБ · 2.

Способ уменьшения коэффициента усиления схемы с общим эмиттером заключается в уменьшении сопротивления нагрузки. Коэффициент усиления по напряжению усилителя с общим эмиттером примерно равен RК/RЭ. Внутреннее сопротивление rЭ при токе эмиттера 1 мА составляет 26 Ом. Расчет rЭ смотрите выше. Нагрузка коллектора RК представляет собой сопротивление эмиттера каскада с общей базой, который является нагрузкой каскада с общим эмиттером, и это снова 26 Ом. Коэффициент усиления каскада с общим эмиттером примерно равен AV = RК/RЭ = 26/26 = 1. Емкость Миллера равна CМиллер = CКБ(1 – AV) = 8пФ(1 – (–1)) = 16пФ. Теперь мы имеем относительно высокое входное сопротивление каскада с общим эмиттером, устранив влияние эффекта Миллера, однако без усиления по напряжению. Каскад с общей базой обеспечивает высокий коэффициент усиления по напряжению, AV = –181. Коэффициент усиления по току каскодной схемы равен β для каскада с общим эмиттером и 1 для каскада с общей базой, что в итоге дает β. Таким образом, каскодная схема имеет относительно высокое входное сопротивление схемы с общим эмиттером, хорошее усиление и широкую полосу пропускания схемы с общей базой.

SPICE: для сравнения каскодной схемы и каскада с общим эмиттером

На рисунке выше показаны схемы каскодного усилителя и усилителя с общим эмиттером для сравнения в SPICE. Список соединений приведен ниже. Источник переменного напряжения V3 управляет обоими усилителями через узел 4. Резисторы смещения для этой схемы вычисляются в примере каскодной схемы в разделе «Расчеты смещения» этой главы.

Осциллограммы SPICE. Обратите внимание, что входной сигнал для наглядности умножен на 10

Список соединений SPICE для печати входных и выходных переменных напряжений.

Осциллограммы на рисунке выше показывают работу каскодного усилителя. Входной сигнал показан умноженным на 10, так чтобы он был виден совместно с выходными сигналами. Обратите внимание, что в каскодной схеме, в каскаде с общим эмиттером, сигнал Va инвертирован относительно входного сигнала. Выходные сигналы и в каскодной схеме, и в усилителе с общим эмиттером имеют большую амплитуду. Точка Va имеет смещение по постоянному напряжению примерно на 10 В, примерно посередине между 20 В и землей. Сигнал больше, чем можно было бы объяснить коэффициентом усиления каскада с общим эмиттером, равным 1. Он в три раза больше, чем ожидалось.

Сравнение ширины полосы пропускания у каскодного усилителя и каскада с общим эмиттером

На рисунке выше показаны амплитудно-частотные характеристики каскодной схемы и схемы с общим эмиттером. Операторы SPICE, отвечающие за AC анализ, извлечены из листинга:

Обратите внимание, что » ac 1 » является обязательным в строке оператора V3. Каскодный усилитель имеет слегка улучшенный коэффициент усиления в середине диапазона. Тем не менее, нам, в основном, интересна ширина полосы пропускания, измеренная на уровне -3 дБ по сравнению с усилением в середине полосы для каждого усилителя. Эти точки показаны на рисунке выше вертикальными сплошными линиями. Также можно распечатать интересующие данные из nutmeg на экран (команда в первой строке):

Индекс 22 выдает коэффициент усиления в дБ в середине полосы пропускания: для каскодной схемы vm(3) = 47.5 дБ, для схемы с общим эмиттером vm(13) = 45.4 дБ. Из многих напечатанных линий индекс 33 был ближайшим к тому, чтобы он был на 3 дБ ниже 45.4 дБ и равен 42.0 дБ для схемы с общим эмиттером. Соответствующая частота индекса 33 составляет примерно 2 МГц, это ширина полосы пропускания схемы с общим эмиттером. Индекс 37 с vm(3) = 44.6 дБ примерно на 3 дБ ниже 47.5 дБ. Соответствующая частота индекса 37 составляет 5 МГц, это ширина полосы пропускания каскодной схемы. Таким образом, каскодный усилитель имеет более широкую полосу пропускания. Мы не смотрим на уменьшение усиления на нижних частотах. Оно связано с конденсаторами, и его можно устранить, заменив конденсаторы на более большие. Ширина полосы в 5 МГц в нашем примере каскодного усилителя хотя и лучше, чем у схемы с общим эмиттером, не показательна для RF (РЧ, радиочастотного) усилителя. Для повышения верхней частоты полосы пропускания следует использовать пару РЧ или СВЧ транзисторов с более низкими межэлектродными емкостями. До изобретения радиочастотного MOSFET транзистора с двойным затвором каскодный усилитель на биполярных транзисторах можно было найти в дециметровых (UHF) ТВ приемниках.

Многоэтажный каскодный линейный усилитель мощности SSB

В радиолюбительской практике используются выходные каскады усилителей мощности радиопередающих устройств выполненные по каскодной схеме транзистор + лампа, так называемые “гибридные” каскады. Существует мнение, что в таких усилителях невозможно получить линейное усиление сигнала. Такого же мнения на протяжении длительного времени был и автор статьи, но более двух лет тому назад, после дискуссий на техническом круглом столе, автор провел серию экспериментов с усилителями выполненными по каскодной схеме и пришел к выводу, что идея имеет право на существование, а качество работы усилителя зависит от правильного выбора элементов и тщательности настройки самого усилителя.

В усилителях собранных по каскодной схеме внутренняя обратная связь между выходом и входом осуществляется через последовательную цепь, благодаря чему проводимость внутренней обратной связи значительно уменьшается (от 100 до 2000 раз), а устойчивое усиление возрастает соответственно от 10 до 100 раз, причем без применения дополнительных мер по нейтрализации. В таких каскадах коэффициент усиления по напряжению равен коэффициенту усиления по напряжению второго каскада, а коэффициент усиления по мощности равен коэффициенту усиления по мощности первого каскада. Исходя из вышеизложенного, в каскодных усилителях необходимо применять элементы: полевой транзистор + лампа. Биполярные транзисторы малопригодны для работы в каскодной схеме с мощными лампами из-за плохой линейной характеристики, здесь необходимы полевые транзисторы имеющие большое напряжение исток-сток, хорошую линейность, малую входную емкость, достаточно большой ток стока. Среди известных автору транзисторов отечественного производства в настоящее время полевых транзисторов обладающих всеми перечисленными требованиями нет, а среди зарубежных, есть достаточно мощные, но, к сожалению, они обладают значительными входными емкостями (600-1000 пФ). Как выход из создавшегося положения разработана необычная “многоэтажная” каскодная схема усилителя.

По мнению автора для реализации такой схемы наиболее подходят планарные полевые транзисторы с изолированным затвором и индуцированным каналом n-типа КП901А (напряжение сток-исток 70 В, входная емкость 10–50 пФ, ток стока 4 А, обладает хорошей линейной характеристикой начиная с тока 10–20 мА).

Вниманию читателя предлагается разработанный и испытанный на практике “Многоэтажный каскодный линейный усилитель мощности однополосных сигналов”. Схема позволяет использовать одну или две лампы ГК-71, ГУ-13 и им подобные или одну ГУ-80, ГУ-81М.

Основные характеристики усилителя на двух лампах ГУ-13:

— диапазон частот от 1,4 до 30 МГц;

— подводимая мощность в режиме несущей 580 Вт;

— выходная мощность в режиме несущей 360 Вт (320 Вт на 30 МГц);

— уровень комбинационных искажений третьего порядка не хуже минус 32 дБ;

— входное сопротивление 75 Ом;

— выходное сопротивление 50–75 Ом;

— мощность возбуждения 0,33 Вт;

— ВЧ напряжение на входе

— усиление по мощности 30,4 дБ.

В усилителе (рис.1) используются три транзистора КП901А и две лампы ГУ-13. Блок питания анодной цепи должен обеспечить необходимую мощность, иметь низкое динамическое сопротивление, т.е. емкость фильтра должна быть в пределах 50 – 100 мкФ. Анодное напряжение 2000 – 3000 В. Для питания экранных сеток ламп необходимо иметь стабилизированное напряжение 250 – 300 В. Стабилизированный регулируемый источник напряжения смещения выполнен на VD1, VD2, VT1.Транзисторы КП901А (2П901А) перед установкой в схему желательно подобрать по начальному току стока 0–30 мА, а затем по совпадению характеристик в точках 20–30 мА и 500–600 мА с точностью ±10%. ГУ-13 также должны быть с близкими параметрами.

Для защиты VT2-VT3 от перенапряжения и пробоя предусмотрена схема защиты, состоящая из цепочки диодов (VD5-VD9) и стабилитронов (VD10-VD11), включенной параллельно транзисторам.

Несколько необычно выглядит и колебательная система усилителя, т.к. автор применил комбинированное (последовательно-параллельное) питание генератора. На диапазонах 28;24;21 МГц — комбинированная, а на остальных — параллельная схема питания. В реальной конструкции при использовании параллельной схемы питания анодной цепи ламп и высоком выходном сопротивлении каскада практически невозможно изготовить П контур с оптимальными параметрами для работы на высокочастотных диапазонах — сказываются емкости ламп, монтажа, анодного дросселя и начальная емкость анодного конденсатора. Схема двойного П контура примененная в усилителе устраняет указанные недостатки и эффективно подавляет гармоники.

На рис.2 приведена эквивалентная схема колебательной системы усилителя для работы в диапазоне 28 МГц из которой видно,что на этом диапазоне используется катушка L8 “28”, образующая совместно с выходными емкостями ламп Сл и конденсатором С25 П контур для диапазона 28 МГц. Этот контур подключен к общему (основному) П контуру усилителя состоящему из С25, L (L12, L13, в положении S1 – 28) и С26.

При переходе на диапазоны 24 и 21 МГц в П контуре задействованы часть витков катушки L12, а анодный конденсатор С25 фактически подключается к отводу катушки образованной последовательным соединением катушек L8 “28” и L12. Такое включение снижает влияние емкостей ламп и дросселя на контур и позволяет получить хорошие результаты при работе на диапазонах 24 и 21 МГц.

На более низкочастотных диапазонах, 18 МГц и ниже, влияние индуктивности катушки L8 “28” незначительно и схема приобретает вид классического П контура при параллельном питании ламп.

Недостатком схемы двойного П контура является повышенная сложность его настройки. При желании можно использовать обычное включение П контура с последовательным питанием для диапазона 28 МГц . В этом случае при работе на диапазоне 28 МГц необходимо использовать отвод обозначенный на принципиальной схеме как 28*, а отвод обозначенный как 28 не задействуется.

Предусмотрена система повышения надежности работы антенного реле при переключении антенны на прием. В этом режиме даже реле с контактами, содержащими драгоценные металлы, не всегда обеспечивает надежный контакт. Для устранения этого явления через контакты в режиме приема протекает ток 2–3 мА, т.е. при переключении присутствует так называемый эффект “микросварки” и тем самым обеспечивается надежный контакт.

Читайте также  Фвч для встроенного усилителя

Транзисторная часть усилителя выполнена в виде отдельного блока размером 80 х130 х 50 мм (рис.3). Транзисторы укреплены на радиаторе размером 80 х 130 х 25 мм, монтаж навесной и закрыт в коробку прикрепленную к радиатору. Блок установлен с внешней стороны усилителя на задней стенке (рис.4 – эскиз расположения основных деталей усилителя). Для устранения передачи тепла от задней стенки усилителя мощности на радиатор транзисторной части между ними имеется воздушный зазор 10 мм.

Детали

L1, L2, L10, L11 — по 10 витков ПЭВ-2 0,15 мм на МЛТ-0,5 4,7 кОм;
L3 – 7 витков в два провода ПЭВ-2 1,5 мм на двух сложенных вместе кольцах 2000 НМ К40х25х7,5;
L4 – 50 витков ПЭЛШО 0,25 мм на фарфоровом стержне Ж10 мм;
L6, L9 – по 4 витка ПЭВ-2 0,5 мм поверх R5, R15 МЛТ-2 30-51 Ом;
L7 – 185 витков (секционированная рядовая намотка 100 + 50 + 20 витков, 2 мм между секциями, + 15 витков с шагом 0,5 мм) ПЭЛШО 0,25 мм на фарфоровом стержне Ж10–15 мм;
L14 – 4 секции по 50 витков ПЭЛШО 0,2 мм (расстояние между секциями 2 мм) на диэлектрическом стержне Ж8 мм.
Трансформатор Т1 – 6 витков в 4 провода ПЭЛШО 0,25 мм (одна скрутка на сантиметр длины для обеспечения входного сопротивления 75 Ом) на двух сложенных вместе кольцах 2000НМ К12х8х2.
L8 “28” – 4 витка, бескаркасная Ж50 мм, посеребренная трубка Ж5 мм (длина катушки подбирается при настройке контура).
L12 – 18 витков, бескаркасная Ж65 мм, посеребренная трубка Ж5 мм, длина намотки 180 мм. Отводы от: 1 витка (24 МГц), 2 витка (21 МГц), 3 витка (28 МГц), 7 витка (18 МГц), 9,5 витков (14 МГц), 12 витка (10 МГц), 16 витка (7 МГц).
L13 – 23 витка, отвод от 9 витка (3,5 МГц), намотана на каркасе Ж70 мм (используется каркас катушки от радиостанции РСБ-5), одна треть катушки намотана с шагом 1,5 мм проводом Ж1,7 мм, остальная — обычная рядовая намотка.

Порядок работы по наладке усилителя

Для определения режима работы ламп и наладки усилителя понадобится отдельный регулируемый источник с Uмакс=60 В, с током 50–75 мА.

1. Соединить один из выводов накала ламп на корпус, обеспечив протекание анодного тока по цепи: плюс источника анодного напряжения – анод – катод — минус источника анодного напряжения.

2. Подключить регулируемый источник минусом на дроссель в цепи управляющих сеток ламп (предварительно отключив сеточную цепь) установить напряжение (-60 В).

3. Включить последовательно напряжения накала, смещения первой сетки (-60 В), анодное, экранирующей сетке.

4. Регулируя напряжение смещения на управляющей сетке, установить ток покоя лампы (анодный ток) в пределах 10 – 20 мА для одной лампы. Для двух ламп в рассматриваемой схеме он будет составлять 20 – 30 мА.

5. Замерить вольтметром напряжение смещения на управляющей сетке (в авторском варианте при напряжении на аноде 2000 В, напряжении на второй сетке 270 В, напряжение смещения на первой сетке Ес1 = -32 В).

Рассматривая анодно-сеточные характеристики ГУ-13 видим, что эта лампа со средней характеристикой работает с сеточными токами и достигает максимальной мощности при напряжении на управляющей сетке 80 В. Отсюда напряжение возбуждения на управляющей сетке составит: Umc= 80 — (-32 ) = 112 В. Точно также определяется напряжение возбуждения и для других ламп. Напряжение возбуждения и ток покоя для: ГК-71 (одна лампа) 130–140 В (I покоя 10–15 мА), ГУ-81М (одна лампа) 170–190 В (I покоя 25–30 мА). В целях повышения надежности работы усилителя выполненного на лампе ГУ-81М можно применить четыре транзистора КП-901А.

Для обеспечения линейного режима усиления принимаем остаточное падение напряжения на одном открытом транзисторе КП901А равным 10 В. Для трех транзисторов оно соответственно равно 30 В (Ет). Отсюда падение напряжения на трех транзисторах (на катоде ламп) составит: Еп = Ет+Umc = (30 + 112) = 142 В. Принимаем Еп мах = 150 В. На одном транзисторе Еп мах =150:3 = 50 В, что не превышает паспортных данных на транзистор (постоянное напряжение сток-исток 70 В).

Заключение

Усилитель обладает высокой устойчивостью к самовозбуждению. При правильно выполненных монтаже и расположении элементов его устойчивость выше, чем в схеме с общим катодом.

При изменении ШПТЛ и нагрузочных резисторов можно обеспечить входное сопротивление усилителя в пределах 10–100 Ом.

Усилитель испытан с одной и двумя ГУ-13, одной ГУ-81М на всех любительских КВ диапазонах и показал высокие результаты. Во время испытаний усилитель подключался к антеннам типа “Дельта”, “IV”, “Диполь”, а также к другим “случайным” антеннам с высоким КСВ, при этом он не искажал сигнал и не проявлял склонность к самовозбуждению. При длительной работе на передачу в режиме полной мощности (излучение несущей частоты) усилитель работал без перегрева до 10 часов, не выключаясь (на более длительное испытание не хватило терпения).

Следует напомнить, хороший линейный усилитель не украшает сигнал, а лишь усиливает его не внося при этом искажений.

Автор выражает благодарность радиолюбителям-конструкторам UT5TC, UA1FA, UA6YA и другим участникам технического круглого стола за содействие в измерениях при испытании усилителя.

С вопросами, возникающими при наладке усилителя, можно обращаться к автору на частоте 3704 практически ежедневно с 22.00 до 24.00 украинского времени, а также на других диапазонах.

Алексей Николаевич Дудов (UR5ZD)
г.Первомайск, Николаевская обл.
Поделитесь записью в своих социальных сетях!

UR5FFR

It is currently 30 Jul 2021, 01:27

All times are UTC + 2 hours [ DST ]

Усилители Stacked Cascode — схемотехника и расчет

Усилители мощности с каскодным включением не относятся к популярным в радиолюбительской среде. Несколько публикаций схем на форумах по большей части были проигнорированы и зафлужены бессмысленным обсуждением. Основная проблема этих публикаций — отсутствие вразумительной методики расчета подобных усилителей.

На рис.1 приведена схема усилителя в том виде, в котором она встречается в [5,6]. Он содержит 1й каскад по схеме с ОИ и цепочку каскадов по схеме с ОЗ. Кардинальным отличием от классического каскода является то, что емкости конденсаторов в цепи затвора сравнительно малы — десятки и сотни пф.

При правильном расчете схема функционирует в режиме сложения мощностей от каждого транзистора на нагрузке. Такое включение имеет следующие преимущества
1) нивелирование роли Cgs и Cdg
2) возможность повышения выходной мощности за счет увеличения кол-ва каскадов и повышения напряжения питания, при этом напряжение питания равномерно распределяется между всеми каскадами
3) использование линейки маломощных транзисторов позволяет увеличить выходную мощность, при этом не выходя за пределы рассеиваемой мощности для каждого из транзисторов

Для понимания принципов работы схемы необходимо вспомнить о емкостях Cgs и Cgd, и нарисовать эквивалентную схему рис.2. Эту схему можно представить как цепочку элементарных каскадов с ОИ рис.3.

Очевидно, что часть входного напряжения через емкостный делитель CgsC1 подается на затвор ПТ. Это вызывает повышение входного сопротивления каскада и снижение его Кус. В то же время емкость Cgd эквивалентна включение параллельно C1 отрицательной емкости -Cgd*(Gv-1), что вынуждает увеличивать номинал C1 для ее компенсации.
Эквивалентная схема и основные расчетные формулы приведены на рис.4.

При расчете многокаскадной схемы рис.1 задаются следующими условиями:
1) напряжение питание делится поровну на все каскады
2) сопротивление нагрузки делится поровну на каскады

На последнем пункте остановлюсь более подробно. Предположим что у нас сопротивление нагрузки 50ом и усилитель содержит 1й каскад ОИ и 3 каскада с ОЗ (итого 4 транзистора). Покаскадный расклад:
* сопротивление нагрузки VT1 = входное сопротивление VT2 = 12.5ом
* сопротивление нагрузки VT2 = входное сопротивление VT3 = 25ом
* сопротивление нагрузки VT3 = входное сопротивление VT4 = 37.5ом
* сопротивление нагрузки VT4 = 50ом

Наладку усилителя с цепями смещения рис.1 имеет смысл вести покаскадно. Для каждого каскада с ОЗ собирается на макетке схема рис.4. Напряжение питания устанавливается равным общему напряжению питания деленному на кол-во каскадов. С помощью резисторов цепи смещения выставляется заданный ток покоя. Потом нагружаем выход на требуемое для данного каскада сопротивление нагрузки Rн и подаем сигнал с ГСС. Замеряем модуль входного сопротивления по любой известной методике (например с помощью дополнительного образцового сопротивления в цепи ГСС). В случае существенного отклонения его от требуемого для этого каскада производим коррекцию емкости в цепи затвора. Ее увеличение уменьшает входное сопротивление, а уменьшение — соответственно увеличивает.
Усилитель собирается из предварительно налаженных блоков. Такой подход автоматически учитывает разброс параметров ПТ (крутизна, Cgs, Cgd).

В дальнейшем будут рассмотрены другие цепи смещения, которые позволяют существенно упростить наладку и запуск усилителей такого типа.

Усилитель может работать в режимах А, В, С в зависимости от выбранного тока покоя. Два таких усилителя могут быть без проблем объединены в двухтактный каскад.
В случае низкого напряжения питания усилитель может быть собран с параллельным питанием рис.5.

Литература:
1. High power high impedance microwave devices for power application, Patent US3137367, 2000
2. Multi-cascode transistor, Patent US6888396, 2005
3. Cascode circuit and integrated circuit having it, Patent US7071786, 2006.
4. Белоконь А.Н. UR5FFR, Активное согласования входного импеданса в усилителях ОЗ, viewtopic.php?f=17&t=115
5. Богданов, Тихомиров, Усилители высокой частоты нового поколения, ИНФОРМОСТ №5 2006.
6. Усилитель RD3ZL, http://www.cqham.ru/forum/showthread.ph . post507877
7. А.Кабаев UR5ZQV, Транзисторные PA при низком напряжении питания, http://www.cqham.ru/pa14_21.htm
8. А.Н.Дудов UR5ZD, Многоэтажный каскодный линейный усилитель мощности однополосных сигналов, http://www.cqham.ru/pa_ur5zd.htm

Важным отличием рассматриваемой схемы от обычного каскода состоит в том, что в стековом каскоде усиление по напряжению равномерно распределено между всеми транзисторами, в то время как в обычном каскоде усиление в основном выдает самый верхний транзистор.
Это хорошо видно на двух следующих картинка. Рассматривается усилитель из 3х 2N7000, нижний ОИ, два других — ОЗ. Приведены эпюры входного напряжения (зеленый цвет) и напряжений на стоках каждого транзистора (нумерация снизу). Сток T3 — это нагрузка. Эпюры сняты при расчетной нагрузке 50R. Каскод получался из стекового каскода путем шунтирования затворов каскадов с ОЗ на землю емкостями в 0,1u

Видно что в случае каскода усиливает сигнал по напряжению самый верхний транзистор. А так как ток через все транзисторы одинаков, то именно на нем и будет рассеиваться практически вся мощность.

У стекового каскода усиление по напряжению равномерно распределено между всеми транзисторами. Что приводит к распределению рассеиваемой мощности между ними примерно поровну.

Теперь посмотрим что происходит при существенном отклонении сопротивления нагрузки от штатного. В случае низкого сопротивления нагрузки эпюры напряжения практически не отличаются от штатного режима.

Более драматична картина в случае повышенного сопротивления нагрузки

Очевидно, что обычный каскод имеет много шансов «сгореть». Причем «умрет» самый верхний транзистор — на нем рассеивается вся мощность. А вот стековый каскод продолжает примерно равномерно перераспределять мощность на все транзисторы и тепловой пробой наступит при больших сопротивлениях нагрузки.

Анализируя формулы рис.4, описывающие работу одного каскада ОЗ, становится понятным, что в реальном усилителе изменение Rн распространяется по цепочке каскадов. Происходит это ввиду неидеальности транзисторов и наличия у них проходной емкости Cgd. С другой стороны зависимость Zin он Rн у такого каскада достаточно нелинейная и носит квадратичный характер, что приводит к некоторым перекосам при изменении Rн.
Другими отрицательным моментом использования емкостных делителей является сравнительно небольшие емкости в цепи затвора и сильная нелинейная зависимость собственных емкостей ПТ от напряжения.

Читайте также  Светодиодный куб 4x4x4

Исследования, проведенные мной в [1], привели к разработке теории каскадов ОЗ с ООС сток-затвор рис.6. Важная особенность такого каскада — практически линейная зависимость входного импеданса от сопротивления нагрузки Zin=Rн/Gv. На рис.7 приведена практическая схема такого каскада с формулами расчета.

На рис.8 приведена схема стекового каскода с применением таких каскадов. Расчет его похож на расчет стека с емкостными делителями. Вначале мы задаемся Rн и рассчитываем входные/выходные импедансы каждого каскада. Далее по формулам рассчитываем резистивные делители и корректирующие конденсаторы в цепи затвора.

Моделирование этого типа усилителей показали его лучшее поведение при отличии сопротивления нагрузки от расчетной. Схема гораздо точнее распределяет рассеиваемую мощность на все транзисторы.

Схема обладает новизной и не встречалась мне ранее в литературе и патентах имеющих отношение к стековым каскодам.

Рассмотрим стековый каскод рис.9. Сопротивление нагрузки Rн равномерно распределяется по цепочке VT2..VTn. Таким образом со стороны истока VT2 мы получим входное сопротивление равное Rн/n. Входное сопротивление VT2 является сопротивлением нагрузки для VT1. На Рис.10 приведена эквивалентная схема и формула общего коэф.усиления стекового каскода. Видно что она линейно зависит от сопротивления нагрузки и крутизны VT1. При внештатных ситуациях это может привести к выходу из строя VT1.
Кроме этого при большом Кус VT1 и использовании транзисторов с большими емкостями мы получим существенное ограничение полосы рабочих частот из за эффекта Миллера.

Чтобы предотвратить эти негативные явления достаточно ввести ООС в виде резистора Rf рис.11. Исследования в моделировщике показывают что такая схема стабилизирует Кус VT1 и позволяет точно настроить усиление при разбросе крутизны применяемых транзисторов.
При выборе достатчно большого Кус можно получить эффект значительного снижения Кус при уменьшении Rн. В то же время при повышении Rн Кус изменяется крайне незначительно. Например при стековый каскод из 5 звеньев, Rf=560R, g(VT1)=2А/В и сопротивлении источника сигнала равном 50R получены такие цифры (Rн, Кус):

1 0,55
2 1,06
5 2,37
10 4,02
20 6,17
30 7,50
40 8,41
50 9,07
75 10,12
100 10,75
150 11,46
200 11,85
300 12,27
400 12,49
600 12,72
800 12,83
1000 12,91

Такое поведение усилителя снижает риск выхода из строя при перегрузке выхода.
При использовании такого решения необходимо учесть, что входное сопротивление не является строго равным 50R и существенно зависит от сопротивления нагрузки. Входное сопротивление можно определить по формуле:

Rвх = Rf / (1+g(VT1)*Rн/(n+1))

где n — кол-во транзисторов в этежерке.

Мощные ПТ имеют значительный разброс как крутизны, так и порогового напряжения. Схема рис.12 позволяет задать ток покоя усилителя всего одним переменным резистором независимо от разброса параметров примененных ПТ. Резисторы R в делителе имеют одинаковый номинал, который должен быть больше импеданса конденсатора в цепи затвора в диапазоне рабочих частот. Меньшие значения сопротивления делителя приведет к завалу АЧХ в области верхних частот. Типовое значение 1-5ком.

Пороговое напряжение мощных ПТ находится в пределах 2-4в. Используя тот факт, что падение напряжения на светодиоде составляет порядка 2в регулировку тока покоя можно реализовать по схеме рис.13. Или используя внешний источник тока рис.14.

Rin определяет входное сопротивление усилительного каскада и должны выбираться из условия
Rin схемы_06.GIF [ 13.92 KiB | Viewed 44396 times ]

Т.к. при изменении температуры корпуса наблюдается некоторое изменение ВАХ, то можно применить схему термокомпенсации тока покоя на рис.15. На общем радиаторе устанавливается транзистор VTbias такого же типа как и другие транзисторы. В точку соединения затвора и стока VTbias подается стабильный ток, равный току покоя усилителя. В результате на затворе VT1 формируется напряжение смещения зависящее от температуры.
На рис.16 приведена схема с повышенным коэфф.стабилизации [2].

Для работы этих схем необходим источник стабильного тока, который можно выполнить по различным типовым схемам. В случае схемы рис.15-16 его можно заменить обычным резистором. В случае схемы рис.14 — применить более сложные источники тока на транзисторах.

В случае использования внешнего источника тока резистор смещения R (рис.12) не подсоединяем к затвору VT1 а просто заземляем.

1. Gate biasing arrangement to temperature compensate quiscent current of a power transistor, US Patent 6288596, 2001
2. Белоконь А.Н. UR5FFR, Источник опорного напряжения на MOSFET
3. Radio frequiency power amplifier adaptive bias control circuit, US Patent 6819180, 2004

Каскадный широкополосный усилитель мощности

СХЕМЫ ОТДЕЛЬНЫХ КАСКАДОВ УСИЛИТЕЛЕЙ

Двухтактный выходной каскад с низковольтным питанием. В. Потапенко.

Предлагается двухтактный каскад с раздельным питанием его плеч от низковольтного источника. В схеме используются два транзистора П13А. При напряжении питания 1,5 В каскад развивает мощность около 120 мВт.

Источник: «Радио», 1961, 9, 42.

Самобалансирующийся каскодный фазоинвертер.

Наличие в каскодном усилителе двух управляющих сеток позволяет производить раздельную регулировку анодного тока каскада по каждой из сеток. Это позволяет эффективно изолировать цепи сигнала и обратной связи, что особенно важно при создании усилителей с положительной или отрицательной обратной связью, избирательных усилителей и т.п. Выполненный по этой схеме (рис. 70) усилитель развивает на выходе двухтактное напряжение сигнала с амплитудой 100 В и коэффициентом усиления около 500.

Источник: А.П. Ложников и Е.К. Сонин, Каскодные усилители, МРБ, 1961, Вып. 423, стр. 58-59.

Ультралинейный усилитель. В. Лабутин.

Рассматривается схема выходного каскада усилителя НЧ, обладающая всеми положительными свойствами триодных и пентодных усилителей. Даны практические схемы ультралинейных усилителей с выходной мощностью 10-12 и 20 Вт.

Источник: «Радио», 1958, 11, 42-44.

Широкополосные усилители. Ю. Прозоровский.

Приводятся две схемы коррекций в усилителях с широкой полосой пропускания, позволяющие ослабить воздействие паразитных емкостей и расширить полосу пропускания каскада в несколько раз при том же усилении.

Источник: «Радио», 1958, 3, 34-35.

Устранение фона переменного тока в усилителях НЧ. В. Морозов.

Практические указания по снижению влияния наводок и улучшению фильтрации питающих напряжений в усилителях.

Источник: «Радио», 1959, 1, 45-47.

РАДИОУЗЛЫ И УСИЛИТЕЛИ ДЛЯ РАДИОФИКАЦИИ

Школьный радиоузел. В. Алимов, В. Морозов.

Радиоузел позволяет вести работу от микрофона, приемника и звукоснимателя. Комплект ламп: 6Н2П (двухкаскадный предварительный усилитель), 6П14П (предоконечный каскад) и 6П14П — 4 шт. (оконечный каскад). В зависимости от числа ламп выходного каскада выходная мощность может быть 10 или 20 Вт.

Источник: «Радио», 1958, 9, 45-47.

Школьный радиоузел.

Простой усилитель для радиоузла с выходной мощностью 5 Вт. Усилитель трехламповый (2 шт. 6Ж8 и 6ПЗС) с выпрямителем на кенотроне 5Ц4С. Описывается оборудование радиоузла и трансляционных линий. Если выходная мощность усилителя окажется недостаточной для радиофикации школы, ее можно увеличить до 20-25 Вт добавлением двухтактного выходного каскада.

Источник: В.Г. Борисов, Юный радиолюбитель, МРБ, 1959, Вып. 330, стр. 190-197.

Как радиофицировать пионерский лагерь. А. Нефедов.

Описание двухтактного усилителя (две лампы 6П6С) с отдельным выпрямителем (5Ц4С).

Усилитель подключается к заводской радиоле. Даны краткие рекомендации по проводке трансляционных линий. Радиоузел может обслужить 10-15 громкоговорителей.

Источник: «Радио», 1960, 6, 64 и 3-я страница обложки.

Усилитель для школьного радиоузла.

Пятиламповый усилитель (схема на рис. 71), рассчитанный на обслуживание 5-10 трансляционных точек в помещении школы или лагеря и уличного громкоговорителя мощностью 10 Вт.

Источник: В.М. Большов, Радиолюбительские усилители низкой частоты, МРБ, 1961, Вып. 422, стр. 79-82.

Простой школьный радиоузел.

Подробное описание схемы, конструкции и порядка налаживания радиоузла, который может быть составлен из отдельных усилительных блоков 5 и 10 Вт.

Пятиваттный усилитель работает на лампах 6Н8С (двухкаскадный усилитель напряжения) и 6П3С (однотактный выходной каскад). При работе с микрофоном добавляется еще один каскад на лампе 6Ж8 (микрофонный усилитель).

Десятиваттный блок представляет собой двухтактный выходной каскад с лампами 6П14П, работающий в классе АВ2 с фиксированным смещением. Оба усилителя имеют свои блоки питания.

Узел позволяет вести передачу микрофоном, воспроизводить грамзаписи и передавать речь на фоне музыки.

Источник: «Радио». 1961, 10, 30-34 и на вкладке.

Радиоузел на полупроводниках. Б. Казанцев.

Усилитель, выполненный в радиокружке Саратовского дома пионеров, имеет два каскада предварительного усиления на транзисторах типа П2Б и двухтактный выходной каскад на транзисторах П3А. Мощности усилителя достаточно для работы на уличный громкоговоритель ГД-10.

Источник: «Юный техник», 1958, 12, стр. 61 и 3-я страница обложки.

Громкоговорящая установка. И. Хлопов.

Описание установки (экспоната 17-й ВРВ), предназначенной для воспроизведения музыки и речи в стационарных условиях и на подвижных объектах. Усилительная установка состоит из трехкаскадного предварительного усилителя и оконечного двухтактного, выполненных на транзисторах.

Источник: «Радио», 1961, 11, 55.

Усилитель для радиофикации городского транспорта. В. Егоров.

Транзисторный усилитель для радиофикации трамваев, троллейбусов и автобусов с питанием от высокого напряжения контактной сети или от батарей аккумуляторов.

Источник: «Радио», 1960, 9, 52-58.

ПЕРЕГОВОРНЫЕ УСТРОЙСТВА И МИКРОФОННЫЕ УСИЛИТЕЛИ

Переговорная приставка к приемнику. В. Штыров.

Приставка может обслужить шесть абонентов. Для ее изготовления требуются только переключатели, небольшой трансформатор и абонентские громкоговорители.

Источник: «Радио», 1960, 2, 52.

Переговорные устройства с усилителями на полупроводниках. А. Шур, Э. Ноккерт.

Описание двух переговорных устройств, выполненных на транзисторах: первое — с центральной станцией, а второе — без нее (абоненты могут вызывать друг друга).

Громкоговорители используются по прямому назначению и как микрофоны.

Источник: «Радио», 1960, 2. 50-51.

Переносный электромегафон. М. Коган, А. Кореш.

Устройство для усиления речи. Несмотря на малый вес (2 кг) и небольшие размеры, дальность его действия достигает 400 м.

Источник: «Радио», 1959, 8, 45.

Микрофонный каскодный усилитель.

Приводятся две практические схемы микрофонных каскодных усилителей, одна из которых — микрофонного каскодного усилителя с отрицательной обратной связью — показана на рис. 72.

Каскодный входной усилитель позволяет обеспечить превышение сигнала над шумом, достаточное ля высококачественного воспроиз­ведения звука.

Источнки: А.П. Ложников и Е.К. Сонин. Каскадные усилители, МРБ, 1961, Вып. 423, стр. 49-50.

Микрофонный усилитель на полупроводниковом триоде. (Обмен опытом) Б. Факторович.

Источник: «Радио», 1959, 4, 58.

Каскодные усилители.

Каскодный усилитель в отличие от обычного усилительного каскада, образованного электронной лампой с пассивными схемными элементами, представляет собой усилительную схему, в которой две непосредственно соединенные лампы включены так, что через них протекает одна и та же переменная составляющая анодных токов. B такой схеме одна из ламп, работая усилителем, является одновременно и динамическим нагрузочным сопротивлением для другой лампы, что позволяет получить совершенно новые свойства усилителя: высокое входное сопротивление, высокое устойчивое усиление при малой величине собственных шумов и др.

В книге, излагающей основные сведения об этих усилителях и их особенностях, вторая часть посвящена применению каскодных усилителей и содержит ряд практических схем: усилитель высокой частоты телевизионного приемника, (рис. 73) широкополосный усилитель высокой частоты с параллельным включением ламп по постоянному току, усилитель постоянного тока с очень большим усилением, избирательный каскодный усилитель, катодный повторитель каскодного типа, импульсный катодный повторитель и др.

Источник: А.П. Ложников и Е.К. Сонин, Каскадные усилители, МРБ, 1961, Вып. 423, стр. 44-72.

Каскодный усилитель для антенной приставки.

На рис. 74 показана антенная приставка, выполненная на каскодных усилителях. Применение каскодного усилителя на входе непосредственно после антенны позволяет повысить отношения сигнала к шуму и этим увеличить дальность приема телевизионных программ.

Источник: А.П. Ложников и Е.К. Сонин, Каскодные усилители. МРБ, 1961, Вып. 423, стр. 47-48.